@philippe2 bonjour
Merci de cette approche.
Le dessin fourni par Bernard, n’a pas vocation, pour l’instant, à générer une demande de fabrication d’où le présent sujet, pour que ce soit fait en prenant en considération techniques liées à la fabrication de l’époque.
Oui les pièces étaient interchangeables entre elles.
Pour le diamètre 81.4 je ne l’ai jamais rencontré.
Il peut s’agir de pièces de modèles d’avant guerre que certains ont pensé interchangeables alors qu’elles ne l’étaient pas, c’est possible.
Je ne rencontre que du 81.8 à 82.00 mm de diamètre. Les variations mesurées peuvent être liées à deux choses :
Soit des retouches tardives car ces mesures sont faites sur des pièces d’origine mais d’occasion, soit des tolérances usine tournant autour du 1/10 e ?
Quasiment toute la documentation Hotchkiss a disparu ou se trouve en mains privées et il n’y a jamais eu de communication sur ce point.
Notre ami Bernard a fait une étude sérieuse du dimensionnement des pièces à usiner. Le voici retranscrit intégralement.
« 1- Attention aux règles de l'art, si l'écrou (comprendre la vis) est en 42CrMo4, le support de roulement ne doit pas être dans la même nuance d'acier au du moins pas avec les mêmes caractéristiques mécaniques suivant le traitement demandé, il doit y avoir une différence de Re et Rp0.2 sans quoi il y a risque de grippage. Dans un assemblage vis écrou si la vis est en classe 10.9 l'écrou est en classe 8.
2- Concernant l’assemblage complet du support de roulement faisant écrou + roulement + vis :
Considérons le roulement de roue référence 6208 Ø40/80 x 18
https://www.skf.com/fr/products/rolling ... uctid-6208
Charge dynamique de base C=3250 daN
Charge statique de base C0=1900 daN
Limite de fatigue Pu=80 daN
Vitesse de référence 18 000 r/min
Vitesse limite 11 000 r/min
Coefficient de charge minimale kr 0.03
Coefficient de calcul f0=13.8
Charge purement axiale → Fa ≤ 0,5 C0 soit Fa≤ 950 daN
D’après le rapport du contrôle technique (Anjou 1350) l’effort sur l’essieu arrière est de 856 daN ( réservoir plein), si on rajoute deux passagers de 80 daN + 80 daN de bagages, on arrive à 1096 daN, soit F = 548 daN par côté. On a donc un coefficient de sécurité s = C0/F =1900/548 = 3,5
Pour les vis de fixation du support de roulement, elles ne travaillent qu'en extension pour reprise des efforts axiaux, les efforts radiaux étant repris par le centrage sur l'épaulement du corps de pont. Il y a 8 vis HM8. En prenant l’effort axial que peut supporter ce roulement et en le divisant par nombre de vis on obtient 950/8 = 118 daN, pour être plus pessimiste considérons que seule la moitié des vis travaillent 950/4 = 237 daN
diamètre du filetage en mm, d = 8,00 mm
pas du filetage en mm, P = 1,25 mm
hauteur du triangle primitif, H = 0.86603*p = 1,083 mm
Ø intérieur écrou, d1 = d - 1.0825*p = 6,647 mm
diamètre à flanc de filet du filetage en mm, d2 = d - 0.64952*p = 7,188 mm
diamètre à fond de filet du filetage en mm, d3 = d - 1.22687*p = 6,466 mm
hauteur flanc de filet, H1 = 0.54127*p = 0,677 mm
h3 = 0.61343*p = 0,767 mm
R = 0.14434*p = 0,180 mm
diamètre du noyau de la vis en mm, d4= d1 - H/2 = 6,106 mm
section résistante de la vis en mm², As = p/4((d2+d3)/2)² = 36,61 mm²
Matériau : 8.8
A%= 9
Re > 640 MPa
Rm > 800 MPa
E = 210 000 MPa
contrainte acceptable, 0.75 * Re = 480 MPa
facteur de concentration de contrainte, k = 2,50
effort admissible par la vis = 703 daN
Même dans ce cas on a un coefficient de sécurité s = 703/237 = 3 (en réalité plus près de 6!)
→ Des vis classe 8.8 suffisent donc amplement
3- Passons au support de roulement ou écrou :
Cas 1 : Contrainte de cisaillement dans le support de roulement ( en se basant sur la capacité du roulement) Τ = F/s = 9500/334 = 28 MPa
Cas 2 : Contrainte de cisaillement dans le support de roulement (en se basant sur la charge appliquée à l’essieu) Τ = F/s =5480/334 = 16,4 MPa
Pour cette pièce, même en supposant que sur un choc ces efforts soient multipliés par cinq, le 42CrMo4 (je doute fort que la pièce originale aient été faite dans matériau!) ne se justifie absolument pas, un acier C35 (ancien XC38) suffira amplement.
Pour Ø100 à 250
R > 500 MPa – Re > 245 MPa – A ≥19 %
https://d2zo35mdb530wx.cloudfront.net/_ ... 475_fr.pdf
Pour la vis à créneaux axiaux, on considérant 50 % des filets en prise, soit une longueur de 5 mm et Ø79,8 : on a une section cisaillée de 1250 mm²
En prenant un coefficient de concentration de contrainte en fond de filet, kt = 2,5, la contrainte de cisaillement Maxi Τ = 2,5 x 9500/1250 = 19 MPa
La encore le 42CrMo4 ne se justifie absolument pas »
@Dodore les formulaires Adam ne font aucun état de la norme, ils rappellent juste les bases du filet, sa troncature, et le tableau des diamètres et des pas normalisés.
La classification des catégories est dans la revue SIA et je n’ai pas l’exemplaire en question. Je ne l’ai pas trouvé en ligne. Faut dire que cela intéresse plus grand monde.
Merci
Marc
